4mo 601 173 b, Колпачки для Audi A3 A4 Q7 R8 4M0 A /4M0 | AliExpress
The diverged ancestral genomic components must then have dif- fused further after the Bronze Age through population growth, Formation of Eurasian genetic structure combined with continuing gene flow between populations, to It is clear from our autosomal, mitochondrial DNA and Y chro- generate the low differentiation observed in contemporary west mosome data Extended Data Fig. Fleet customer and authorities vehicle version 2 with preparation for special-purpose vehicle assistant. Electric seat adjustment for right frontseat, manually adjustable backrests, without seat cushion depth adjustment. Класс JIS 61 стандарт JIS Титан и титановые сплавы - Листы, плиты и полосы : представляет сплав Ti-3Al-2,5V, который обеспечивает благоприятную свариваемость и формуемость, а также благоприятную обрабатываемость резанием.
Кроме того, также разрабатываются коррозионно-стойкие титановые сплавы, которые являются недорогими и обладают превосходной коррозионной стойкостью, такие как Ti-0,5Ni-0,05Ru, в котором Ni и Ru заменяют Pd.
В частности, с точки зрения сокращения веса транспортных средств вместо обычного материала из нержавеющей стали для производства двухколесных транспортных средств используется технически чистый титановый материал Класса 2 по JIS. В дополнение к этому, в последние годы вместо технически чистого титанового материала Класса 2 по JIS используется термостойкий титановый сплав, имеющий более высокую термостойкость. Кроме того, титановый материал также используется для глушителей, в которых устанавливается используемый при высокой температуре катализатор с целью удаления присутствующих в выхлопном газе вредных компонентов.
Следовательно, используемый для выхлопной системы материал должен обладать прочностью, стойкостью к окислению и т. Следовательно, в дополнение к формуемости, для титановых холоднокатаных листов промышленного назначения также требуется утончение, которое достигается повышением предела усталости, а также высоконагруженная среда под высокой нагрузкой.
Следовательно, в зависимости от среды эксплуатации в некоторых случаях случайно происходит поглощение технически чистым титаном водорода, в результате чего он становится хрупким и разрушается.
Например, в непатентном документе 1 описываются инциденты, вызванные поглощением водорода на установке, работающей с неокисляющей кислотой или в среде аммиака и мочевины, а также в среде газообразного водорода. Поэтому предлагается материал титанового сплава, который обладает превосходной стойкостью к водородному охрупчиванию.
В качестве материала для экранирующего нейтроны листа обычно используется борсодержащая нержавеющая сталь и т. Патентный документ 9 раскрывает, однако, что экранирующий нейтроны материал, включающий в себя цемент, имеет проблемы с точки зрения коррозионной стойкости, технологичности, а также обрабатываемости.
В соответствии с патентным документом 11 нейтроны блокируются главным образом бором и водородом, а гамма-лучи блокируются оболочкой, находящимся в ней металлом и т. Сначала с использованием процесса Кролла оксид титана в качестве сырья хлорируют с образованием тетрахлорида титана, а затем восстанавливают магнием или натрием с получением губчатого металлического титана титановой губки в кусковой форме.
Титановую губку подвергают прессовке для формирования расходуемого титанового электрода и получают слиток титана путем вакуумно-дугового переплава, при котором в качестве электрода используется расходуемый титановый электрод.
Во время плавки легирующие элементы добавляются по мере необходимости для того, чтобы получить слиток титанового сплава. После этого слиток титанового сплава обжимают, куют и прокатывают с образованием титанового сляба, и этот титановый сляб дополнительно подвергают горячей прокатке, отжигу, травлению, холодной прокатке и вакуумной термической обработке с получением титанового листа. Способ пакетной прокатки представляет собой такой способ, в котором основной материал, такой как титановый сплав, который имеет низкую обрабатываемость давлением, накрывают покровным материалом, таким как углеродистая сталь, который имеет хорошую обрабатываемость давлением и является недорогим, а затем уже выполняют горячую прокатку.
При пакетной прокатке основной материал, который является прокатываемым материалом, покрывают покровным материалом и подвергают горячей прокатке.
Следовательно, поскольку поверхность основного материала напрямую не соприкасается с холодной средой атмосферным воздухом или валком и поэтому уменьшение температуры основного материала может быть подавлено, производство листа возможно даже из такого основного материала, который имеет плохую обрабатываемость давлением.
Однако оба этих случая связаны с увеличением обработки продукта или трудозатрат на обработку и т. Хотя также известен способ получения титанового материала путем подвергания титанового порошка порошковой прокатке, спеканию и холодной прокатке, способ получения титанового порошка из титанового слитка также включал в себя процесс плавления титана.
Патентные документы 15 и 16 раскрывают способы, к которым применима аналогичная ситуация. Следовательно, если слой титана на поверхности будет потерян, то коррозионная стойкость также будет потеряна. Даже если в качестве основного металла применяется титановый материал, при условии, что используется титановый материал, который получен с помощью обычного производственного процесса, нельзя ожидать резкого улучшения затрат.
Поэтому авторы настоящего изобретения задумали получить титановый материал, который был бы недорогим и обладал превосходными конкретными характеристиками, в котором на наружном слое сляба, выполненного из технически чистого титана или титанового сплава, предусмотрен слой сплава, содержащего конкретные легирующие элементы.
При формировании пленки этим способом невозможно избежать образования пор в пленке. Обычно при выполнении напыления его осуществляют в защитной атмосфере инертных газов для того, чтобы избежать окисления пленки. Эти инертные газы втягиваются в поры пленки. Поры, которые содержат инертные газы, не сжимаются при горячей обработке давлением и т. Кроме того, хотя при производстве титана обычно выполняется вакуумная термообработка, во время такой обработки инертный газ внутри пор расширяется, и существует риск того, что пленка будет отслаиваться.
Опыт авторов настоящего изобретения показал, что относительное содержание пор пористость , образующихся при напылении, составляет несколько объемных процентов или более, а в некоторых случаях, в зависимости от условий напыления, может составлять более 10 об. Титановый материал, в котором пористость внутри пленки настолько высока, имеет риск отслаивания во время производственного процесса, а также вызывает беспокойство насчет образования дефектов во время обработки давлением, таких как трещины.
При формировании пленки на поверхности этим способом также используется инертный газ высокого давления. Хотя в соответствии с этим способом и возможно сделать пористость меньшей 1 об. Кроме того, аналогично случаю напыления, поскольку поры содержат инертный газ, они не разрушаются осуществляемой после этого обработкой давлением.
Кроме того, в том случае, когда выполняется термическая обработка в вакууме, существует риск того, что инертный газ в порах расширится и пленка треснет. Обычно наружный слой, который был расплавлен и повторно затвердел, удаляется с помощью процесса травления после горячей прокатки.
Следовательно, в обычном процессе плавления и повторного затвердевания абсолютно никакого внимания не уделялось сегрегации легирующих компонентов в части поверхностного слоя. В результате авторы настоящего изобретения открыли титановый материал для горячей прокатки, в котором основной металл, состоящий из технически чистого титана или титанового сплава, и периферия материала наружного слоя, имеющего отличающийся от основного металла химический состав, сварены таким образом, чтобы внешний воздух блокируется от попадания на границу раздела между основным металлом и материалом наружного слоя.
Титановый композиционный материал, получаемый путем подвергания этого титанового материала для горячей прокатки горячей обработке давлением, является недорогим титановым материалом с превосходными характеристиками.
Ниже титановый композиционный материал и титановый материал для горячей прокатки по настоящему изобретению описываются со ссылкой на прилагаемые чертежи. Следует отметить, что хотя Фиг. Далее наружный слой, внутренний слой и промежуточный слой описываются в указанном порядке. С другой стороны, если наружный слой будет слишком толстым, то экономическая выгода будет уменьшаться, потому что занимаемая титановым сплавом доля относительно всего титанового композиционного материала будет увеличиваться.
В отношении химического состава титанового сплава никаких конкретных ограничений не устанавливается. Кроме того, известно, что Al, O, N и т. Титановый сплав по настоящему изобретению может придавать целевую функцию поверхности титанового материала за счет содержания, например, в мас. Примеси могут содержаться в диапазоне, который не мешает целевым характеристикам, и прочие примеси представляют собой примесные элементы, которые примешиваются главным образом из сырья или лома, а также элементы, которые примешиваются во время производства, типичными примерами которых могут служить C, N, O, Fe, H и т.
Элемент мас. Класс JIS 50 стандарт JIS Титан и титановые сплавы - листы, плиты и полосы : представляет сплав Ti-1,5Al, который обладает превосходной коррозионной стойкостью, стойкостью к поглощению водорода и термостойкостью.
Класс JIS 60 стандарт JIS Титан и титановые сплавы - листы, плиты и полосы : представляет сплав Ti-6Al-4V, который является высокопрочным титановым сплавом с высокой степенью универсальности. Класс JIS 61 стандарт JIS Титан и титановые сплавы - Листы, плиты и полосы : представляет сплав Ti-3Al-2,5V, который обеспечивает благоприятную свариваемость и формуемость, а также благоприятную обрабатываемость резанием.
Класс JIS 80 стандарт JIS Титан и титановые сплавы - листы, плиты и полосы : представляет сплав Ti-4AlV, который является высокопрочным титановым сплавом, обладающим превосходной холодной обрабатываемостью давлением. Примеры таких титановых сплавов перечислены ниже.
Низколегированные, высокопрочные титановые сплавы: Ti—,5Fe—0,,5O—0,,04N и т. Титановые сплавы, имеющие высокую прочность и высокую вязкость разрушения: TiV-2Fe-3Al и т.
Следующие элементы приведены в качестве примеров тех легирующих элементов, которые проявляют целевую характеристику, хотя настоящее изобретение не ограничивается этими элементами. Хотя толщина наружных слоев изменяется в зависимости от толщины материала, который используется для производства, а также в зависимости от степени обработки давлением, достаточный эффект проявляется в том случае, если толщина составляет 2 мкм или больше.
Следовательно, толщина каждого наружного слоя предпочтительно составляет 2 мкм или больше, а более предпочтительно 5 мкм или больше. Кроме того, в качестве замены палладия Pd может использоваться рутений Ru , который является относительно недорогим. В результате это будет способствовать выделению элемента платиновой группы в титановом сплаве, и элемент платиновой группы может эффективно выделяться даже в том случае, если растворенное количество титанового сплава является небольшим, и это приводит к улучшению коррозионной стойкости.
Того же самого эффекта можно также ожидать в том случае, когда используется смесь или соединение редкоземельных элементов, например, смешанные редкоземельные элементы перед разделением и рафинированием мишметалл, в дальнейшем просто называемый «Mm» или сплав дидим сплав Nd-Pr. В таком случае суммарное содержание редкоземельных элементов означает суммарное содержание вышеупомянутых элементов.
Следовательно, толщина каждого наружного слоя предпочтительно составляет 2 мкм или больше, более предпочтительно 5 мкм или больше, а еще более предпочтительно 10 мкм или больше.
С другой стороны, если Al содержится в большом количестве, пластичность при комнатной температуре заметно уменьшается. Примеси могут содержаться в диапазоне, который не мешает целевым характеристикам, и прочие примеси включают Cr, V, Mn, Mo и т. Следовательно, толщина наружного слоя предпочтительно составляет 2 мкм или больше, более предпочтительно 5 мкм или больше, а еще более предпочтительно — 10 мкм или больше.
Кроме того, вследствие того, что доля, которую титановый сплав занимает относительно всего титанового композиционного материала, будет увеличиваться, экономическая выгода будет уменьшаться.
Следовательно, толщина каждого наружного слоя предпочтительно составляет мкм или меньше, а более предпочтительно 50 мкм или меньше. Чем выше отношение предела усталости, тем лучше материал по усталостным характеристикам, и поскольку это значение обычно составляет от 0,5 до 0,6 для титанового материала, можно сказать, что если это значение составляет 0,65 или больше, то его усталостные характеристики превосходны по сравнению с обычным титановым материалом, а если это значение составляет 0,70 или больше, то можно сказать, что усталостные характеристики еще более превосходны.
Относительное удлинение оказывает значительное влияние на формование, и чем больше относительное удлинение, тем более превосходна проявляемая формуемость. С другой стороны, хотя проблемы со стойкостью к поглощению водорода нет, если титановый сплав в наружных слоях будет толстым, поскольку та доля, которую титановый сплав в наружных слоях занимает относительно всего материала, будет увеличиваться, производственные затраты будут расти.
Толщина наружных слоев предпочтительно составляет 5 мкм или больше, а более предпочтительно 10 мкм или больше. Верхний предел устанавливается на основании того факта, что титановый сплав, в котором велико количество добавленных легирующих элементов, не является подходящим для использования в плане затрат из-за его высокой цены. Кроме того, также могут содержаться, например, такие элементы, как Si и Fe. Примеси могут содержаться в диапазоне, который не мешает целевым характеристикам, и прочие примеси включают в себя Ta, Si, Mn, Cu и т.
С другой стороны, в том случае, когда наружные слои являются толстыми, хотя эффект экранирования нейтронов улучшается, поскольку та доля, которую титановый сплав занимает относительно всего материала, увеличивается, производственные затраты возрастают. Далее подробно описываются причины выбора дополнительного элемента и причины ограничения диапазона добавляемого количества этого дополнительного элемента.
Кроме того, в относящихся к ядерной энергетике установках листы из нержавеющей стали, в которых содержание B составляет 0,,5 мас. При использовании титанового композиционного материала 1, в котором содержание B и толщина наружного слоя толщина слоя с концентрацией B регулируются, возможно обеспечить характеристики, которые являются аналогичными или превосходящими характеристики вышеупомянутых материалов.
Например, когда во внутреннем слое 5 используется технически чистый титан, его обрабатываемость давлением при комнатной температуре превосходит титановый материал, который полностью состоит из того же самого титанового сплава. За счет увеличения содержания B в наружном слое и использования титанового сплава для формирования внутреннего слоя 5 стоимость сплава может быть значительно уменьшена, и может быть получена высокая прочность.
То есть, хотя титановый материал для горячей прокатки, который описывается ниже, является титановым материалом, в котором материал наружного слоя присоединен к основному металлу, а периферия заварена, во время последующего нагрева при горячей прокатке и в процессе термической обработки после холодной прокатки происходит диффузия на границе раздела между основным металлом и материалом наружного слоя, и когда титановый композиционный материал в итоге обрабатывают начисто, формируется промежуточный слой между внутренним слоем, происходящим из вышеупомянутого основного металла, и наружным слоем, происходящим из вышеупомянутого материала наружного слоя.
Промежуточный слой имеет химический состав, который отличается от химического состава основного металла. Промежуточный слой металлически связан с внутренним слоем и наружным слоем и, тем самым, прочно соединяется с внутренним слоем и наружным слоем. Кроме того, поскольку в промежуточном слое создаются последовательные градиенты элементов, разность прочностей между внутренним слоем и наружным слоем может быть смягчена, и появление растрескивания во время обработки давлением может быть подавлено.
Подробное измерение возможно при использовании GDS. В случае GDS, после того, как наружный слой удален полировкой до некоторой степени, можно измерить толщину промежуточного слоя путем выполнения анализа GDS в направлении вглубь от поверхности.
С другой стороны, если толщина промежуточного слоя является слишком большой, слой сплава в наружном слое становится тоньше на соответствующую величину, и в некоторых случаях не оказывает своего эффекта. А значит, в качестве верхнего предела толщины промежуточного слоя полезно установить 15 мкм.
Ниже титановый материал для горячей прокатки по настоящему изобретению описан с помощью прилагаемых чертежей. За счет этого может быть подавлено возникновение дефектов горячей прокатки в процессе горячей прокатки, как описано выше.
Соответственно, если микроструктура наружного слоя боковых сторон сляба 6 является грубой или присутствует много дефектов, существует вероятность того, что поверхностные дефекты будут появляться на поверхности вблизи от обоих концов в направлении по ширине горячекатаного листа. Следовательно, за счет присоединения и приваривания титановых листов 8 к боковым сторонам сляба 6 в вакууме может быть эффективно предотвращено возникновение поверхностных дефектов на поверхности вблизи от обоих концов в направлении по ширине горячекатаного листа.
Однако если наружный слой, который был сформирован плакированием горячей прокаткой, удаляется при выполнении этого процесса, желаемые характеристики не могут быть проявлены. С другой стороны, если толщина наружных слоев будет слишком большой, производственные затраты увеличатся на соответствующую величину. В частности, чтобы подавить возникновение разрывов листа во время горячей прокатки, желательно, чтобы химический состав титанового листа был основан на том же составе, что и у вышеупомянутого основного металла, и дополнительно содержал заданные элементы.
Следует отметить, что в случае титанового листа, содержащего легирующий элемент, который проявляет свойство экранирования нейтронов, необходимо уделить внимание следующему моменту. В частности, выгодно использовать сляб прямой разливки в качестве основного металла. Сляб прямой разливки может быть слябом, в котором на по меньшей мере одной части поверхности сформирован расплавленный и повторно затвердевший слой.
Кроме того, сляб прямой разливки может быть слябом, в котором сформирован расплавленный и повторно затвердевший слой, имеющий химический состав, который отличается от химического состава в центре толщины сляба прямой разливки, который получается путем добавления заданных элементов при выполнении процесса плавления и повторного затвердевания на поверхности сляба прямой разливки.
Зоны сварного шва, которые соединяют титановые листы 7 и 8 со слябом 6, например, как проиллюстрировано на Фиг. Удалить этот концентрированный окисленный слой с вышеупомянутой поверхностной части невозможно. Однако, в отличие от нержавеющей стали или т. Следовательно, сляб 6 и титановые листы 7 и 8 на его поверхностях могут быть полностью сцеплены друг с другом методом плакирования горячей прокаткой без появления между ними включений или т.
В отличие от этого, если титановые листы 7 и 8 присоединяются к прокатываемым поверхностям сляба 6, как в настоящем изобретении, поскольку присоединенные титановые листы 7 имеют тонкую микроструктуру, возникновение дефектов поверхности в процессе горячей прокатки также может быть подавлено.
Способ получения титанового материала для горячей прокатки. Кроме того, в последние годы в некоторых случаях прямоугольный сляб, который может быть подвергнут напрямую горячей прокатке, получают при производстве слитка и подают на горячую прокатку. В том случае, когда сляб получают с помощью процесса обжима, поскольку поверхность при этом делается относительно плоской, становится легко диспергировать содержащий легирующие элементы материал сравнительно однородным образом, а также становится легко сделать однородным распределение элементов в фазе сплава.
Далее, после получения слитка, если используется сляб, который получен после подвергания поверхности слитка обрезанию и отделке, может ожидаться тот же самый эффект, как и в том случае, когда сляб производится после процесса обжима. В настоящем изобретении достаточно того, чтобы в наружном слое мог быть устойчиво сформирован слой сплава, и подходящий материал может быть выбран в соответствии с обстоятельствами.
Далее этот процесс плавления и повторного затвердевания будет описан подробно. В качестве способов плавления и повторного затвердевания поверхности основного металла титанового материала для горячей прокатки доступны лазерный нагрев, плазменный нагрев, индукционный нагрев, электроннолучевой нагрев и т. В частности, особенно в случае нагрева электронным лучом, поскольку нагревание выполняют в высоком вакууме, даже если в слое образуются пустоты или т.
Число раз, которое наружный слой титанового материала для горячей прокатки подвергается плавлению и повторному затвердеванию, конкретно не ограничено. Однако, поскольку при увеличении числа раз выполнения плавления и повторного затвердевания продолжительность обработки удлиняется, а затраты увеличиваются, это число раз предпочтительно равно одному или двум.
А именно, электронным лучом облучают по меньшей мере две поверхности 10A и 10B, которые являются широкими и служат прокатываемыми поверхностями поверхностями, которые приходят в соприкосновение с валками горячей прокатки в процессе горячей прокатки из всех наружных поверхностей прямоугольного сляба 10, и плавят только поверхностный слой на соответствующих поверхностях. Сначала будет описано плавление и повторное затвердевание, которое выполняется на одной поверхности 10A из двух поверхностей 10A и 10B.
Форма и площадь области облучения могут регулироваться путем регулировки фокуса электронного луча или использования электромагнитной линзы для осцилляции малого луча с высокой частотой для того, чтобы сформировать осциллирующий луч. Хотя направление перемещения электронной пушки конкретно не ограничено, в общем электронная пушка непрерывно перемещается вдоль направления по длине обычно направления D литья или направления по ширине обычно направления, перпендикулярного направлению D литья прямоугольной отливки 10, тем самым непрерывно облучая в форме полосы шириной W диаметром W в случае круглого луча или осциллирующего луча вышеупомянутую область 14 облучения.
Кроме того, необлученная полосчатая область, смежная с областью 14 облучения, облучается электронным лучом в форме полосы при непрерывном перемещении электронной пушки 12 в противоположном направлении или в том же самом направлении. В зависимости от обстоятельств может использоваться множество электронных пушек для того, чтобы облучать электронными лучами множество областей одновременно.
На Фиг. Однако, как показано на Фиг. В качестве материала, который будет использоваться для этого, может использоваться один или более видов материала из порошка, стружки, проволоки, тонкой пленки, отходов механообработки, сетки и т. Что касается состава и количества материала, размещаемого перед плавлением, они определяются так, чтобы состав области с повышенной концентрацией элемента после плавления и затвердевания вместе с материалом поверхности становился целевым составом.
Кроме того, если происходит сегрегация легирующих компонентов, желаемая характеристика не может проявляться адекватным образом, или происходит ее преждевременное ухудшение.
Следовательно, важно сделать количество материала таким, чтобы плавление материала сплава заканчивалось в то время, как область, которая нагревается на поверхности основного металла титана, находится в расплавленном состоянии. Кроме того, важно располагать вышеупомянутый материал сплава равномерно по поверхности основного металла титана с учетом формы и ширины расплавленного участка в конкретный момент времени.
Однако в случае использования электронного луча и непрерывно перемещения положения облучения, поскольку расплавленный участок перемешивается при непрерывном перемещении вместе с расплавленным титаном и сплавом, материал сплава не обязательно должен быть расположен непрерывно.
Кроме того, очевидно следует избегать использования материала сплава, имеющего температуру плавления намного более высокую, чем температура плавления титана.
Причина этого состоит в том, что если сляб будет быстро охлажден после плавления и повторного затвердевания, появится риск образования волосных трещин в части поверхностного слоя из-за напряжений во время затвердевания. В процессе горячей прокатки или процессе холодной прокатки, выполняемом после этого, имеется риск того, что волосные трещины будут служить источником отслаивания наружного слоя, и возникнут области, в которых слой сплава является частично тонким и т. Кроме того, если внутренность окисляется из-за волосных трещин, необходимо удалять оксиды с помощью процесса травления, и при этом толщина слоя сплава будет дополнительно уменьшаться.
Возникновение волосных трещин в поверхности может быть подавлено путем выдержки сляба при вышеупомянутой температуре. Кроме того, при вышеупомянутой температуре не будет происходить почти никакого атмосферного окисления, даже если сляб выдерживается в атмосфере. Для титанового материала для горячей прокатки предпочтительно использовать метод плакирования горячей прокаткой для соединения сляба 6 и титановых листов 7 и 8, края которых были предварительно сварены.
А именно, после того, как содержащий легирующие элементы титановый лист 7 присоединен к поверхности, соответствующей прокатываемой поверхности сляба 6, по меньшей мере периферию заваривают посредством зоны 9 сварного шва, предпочтительно в вакуумной камере, чтобы тем самым герметизировать пространство между слябом 6 и титановым листом 7 в вакууме, после чего титановый лист 7 и сляб 6 соединяют вместе прокаткой.
Сварку, которая присоединяет титановый лист 7 к слябу 6, выполняют по всей окружности так, чтобы атмосферный воздух не попал между слябом 6 и титановым листом 7, как проиллюстрировано, например, на Фиг. Однако в отличие от нержавеющей стали и т. Следовательно, сляб 6 и титановые листы 7 на его поверхности могут быть полностью сцеплены друг с другом с помощью метода плакирования горячей прокаткой без появления между ними включений или т.
В отличие от этого, если титановые листы 7 присоединены к прокатываемым поверхностям сляба 6, как в настоящем изобретении, поскольку присоединенные титановые листы 7 имеют тонкую микроструктуру, может быть также подавлено возникновение дефектов поверхности в процессе горячей прокатки. Во время горячей прокатки сляб 6 обычно подвергается обжатию, посредством чего по меньшей мере часть боковых сторон сляба 6 переходит на сторону поверхности горячекатаного листа. Следовательно, как проиллюстрировано на Фиг.
За счет этого возникновение поверхностных дефектов на поверхности вблизи от обоих концов в направлении по ширине горячекатаного листа может быть эффективно предотвращено. Предпочтительно, такая сварка выполняется в вакууме. Путем выполнения высокотемпературного отжига в течение длительного периода времени после горячей прокатки можно сделать так, чтобы происходящие из основного металла компоненты можно было заставить содержаться в титановом композиционном материале.
В частности, поскольку электроннолучевая сварка может выполняться под высоким вакуумом, электроннолучевая сварка является желательной, так как высокий вакуум может быть достигнут между слябом 6 и титановыми листами 7 и 8.
Естественно, что поскольку при изготовлении титановых листов 7 и 8 выполняют обработку отжигом в атмосфере вакуума или т. Поскольку в случае плакирования горячей прокаткой возможно использовать титановые листы 7 и 8, которые были получены в качестве конечных продуктов, толщина листа будет точной, и сегрегацией легирующих компонентов будет легко управлять, и становится возможным получать титановые композиционные материалы 1 и 2, включающие в себя наружные слои, которые имеют равномерные толщину и химический состав после получения, а значит, могут проявляться стабильные характеристики.
Способ получения титанового композиционного материала.
В частности, описанные ниже методы для процесса горячей прокатки достигаются путем оптимизации и надлежащего применения этих методов с учетом характеристик и возможностей установок, которые будут использоваться для производства. С другой стороны, если температура поверхности слишком низка, хотя потери на окалину уменьшаются, склонны возникать дефекты поверхности, что приводит к необходимости удалять эти дефекты поверхности с помощью последующего процесса травления, и соответственно желательно выполнять горячую прокатку в таком диапазоне температур, который может подавить возникновение дефектов поверхности.
Следовательно, желательно выполнять прокатку в оптимальном диапазоне температур. Кроме того, поскольку температура поверхности титанового материала уменьшается во время прокатки, желательно минимизировать охлаждение валками во время прокатки, и тем самым подавлять уменьшение температуры поверхности титанового материала. Обычно окисленный слой удаляют с титана главным образом травлением с использованием раствора азотной-фтористоводородной кислот после обдувки дробью.
Кроме того, в зависимости от ситуации, поверхность может быть подвергнута шлифовке шлифовальным кругом после травления. Достаточно, чтобы получившаяся структура после удаления окалины представляла собой двухслойную или трехслойную структуру, состоящую из внутреннего слоя и наружного слоя, происходящих из части поверхностного слоя и основного металла титанового материала для горячей прокатки.
При этом важно выполнять достаточно слабую дробеструйную обработку так, чтобы она не создавала трещин в поверхности основного металла, и необходимо выбирать оптимальные условия обдувки в соответствии с химическим составом поверхности титанового материала. В частности, условия, при которых в основном металле не возникают трещины, выбирают, например, путем подбора подходящей дроби и оптимизации скорости полета которая может регулироваться, например, изменением скорости вращения рабочего колеса.
Поскольку оптимизация этих условий различается в зависимости от характеристик титанового листа, присоединенного к поверхности сляба, желательно заранее определить соответствующие оптимальные условия для различных характеристик.
Толщина каждого сляба 6 составляла мм или мм. Следует отметить, что для того, чтобы получить заданную толщину наружных слоев 3 и 4 получаемого титанового композиционного материала 2, который проиллюстрирован на Фиг.
Следует отметить, что в некоторых из слябов 6 листы 7 титанового сплава также присоединяли к поверхностям, соответствующим боковым сторонам. Измеренную толщину наружных слоев 3 и 4 делили на общую толщину титанового композиционного материала 1, и вычисленное значение принимали за занимаемую наружным слоем долю. Материал, имеющий тот же самый химический состав, что и наружные слои 3 и 4 производимого титанового композиционного материала 2, использовался для листов 7 титанового сплава, присоединяемых к поверхности сляба 6.
Способ оценки титанового композиционного материала был таким же, как и в Примере Таблица 3 показывает сводку результатов. Результаты для этих обычных материалов использовались в качестве реперных точек для титанового композиционного материала по настоящему изобретению, который будет описан позже.
Толщина каждого сляба 6 составляла мм. Способ оценки титанового композиционного материала 1 был тем же самым, что и в Примерах и Таблица 4 показывает сводку результатов. Эти обычные материалы использовались в качестве реперных точек для титанового композиционного материала по настоящему изобретению, который будет описан позже.
Толщина каждого прямоугольного сляба составляла мм. После этого переднюю и заднюю поверхности подвергали обработке удалением окалины с помощью обдувки дробью и азотной-фтористоводородной кислоты. Измеренную толщину наружных слоев делили на общую толщину титанового материала, и вычисленное значение принимали за занимаемую наружным слоем долю. Таблица 5 показывает сводку результатов этих испытаний.
Следует отметить, что хотя в части поверхностного слоя содержались элементы, происходящие из сляба основного металла , в таблице показаны содержания только тех элементов, которые не содержались в слябе. При этом не наблюдалось влияния, вызванного способом производства прямоугольных слябов материала, и титановые материалы, обладающие превосходной коррозионной стойкостью, были получены при использовании любого из прямоугольных слябов в качестве исходного материала для производства титанового материала.
Однако, поскольку промежуточный слой был тонким, наблюдали большое число трещин в поверхности листа. Если после плавления и повторного затвердевания выполняется быстрое охлаждение, появляются волосные трещины в наружном слое из-за напряжения во время затвердевания. Если такие волосные трещины в наружном слое возникли, в последующем процессе горячей прокатки или процессе холодной прокатки появившиеся в тот момент трещины становятся местом зарождения отслаивания наружного слоя, и возникают области, в которых наружный слой является частично тонким или в которых внутренний чистый титан подвергается воздействию коррозионной среды, а значит, скорость коррозии падает до того же уровня, что и скорость коррозии чистого титана.
На поверхности сляба размещали материал с легирующими элементами опилки или стружка от механообработки, или т. Для сравнения с титановым материалом по настоящему изобретению вышеописанное коррозионное испытание выполняли с использованием листов толщиной 5 мм, состоящих из технически чистого титана Класса 1 JIS и коррозионно-стойких титановых сплавов Сорта 17, Сорта 19 и Сорта 7 ASTM.
Таблица 6 показывает сводку результатов этих испытаний. Результаты для этих обычных материалов использовали в качестве реперных точек для титанового композиционного материала по настоящему изобретению, который будет описан позже. Однако, из-за того, что добавленное количество было большим, затраты были высокими, и экономическая эффективность уменьшилась.
Следует отметить, что листы толщиной 5 мм, состоящие из технически чистого титана Классов JIS и коррозионно-стойких титановых сплавов Сорта 17, Сорта 19 и Сорта 7 ASTM , использовались для сравнения с титановым материалом по настоящему изобретению.
Таблица 7 показывает сводку результатов. У этих титановых материалах была получена превосходная коррозионная стойкость, которая имела тот же самый уровень, что и коррозионная стойкость обычного материала 16, который был коммерческим коррозионно-стойким титановым материалом, произведенным посредством процессов плавки, обжима и ковки, и который имел содержание Pd того же самого уровня.
А именно, выполнив электроннолучевой переплав, листы 7 титанового сплава, содержащие по меньшей мере один элемент из Si, Nb и Ta, приварили в вакууме к поверхностям сляба 6, проиллюстрированного на Фиг.
Результаты сведены в Таблице 8. Следует отметить, что в отношении концентрации элементов в наружных слоях 3 и 4 в Таблице 8 показанные значения были получены путем усреднения результатов измерения в диапазоне от поверхности до нижней кромки слоя сплава после выполнения линейного анализа с использованием метода EPMA. Толщина промежуточного слоя также была чрезвычайно тонкой. Результаты сведены в Таблице 9. Следует отметить, что в отношении значений концентрации элемента в части поверхностного слоя в Таблице 9 показанные значения были получены путем выполнения линейного анализа с использованием метода EPMA и усреднения результатов измерения в диапазоне от поверхности до нижней кромки слоя сплава.
А именно, после выполнения плазменной дуговой плавки и разливки в прямоугольный кристаллизатор листы титанового сплава, содержащего соответствующие элементы, приварили в вакууме к поверхности сляба 6, проиллюстрированного на Фиг. Результаты сведены в Таблице Следует отметить, что в отношении значений концентрации элемента в части поверхностного слоя в Таблице 10 показанные значения были получены путем выполнения линейного анализа с использованием метода EPMA и усреднения результатов измерения в диапазоне от поверхности до нижней кромки слоя сплава.
А именно, после формования титанового слитка с прямоугольной формой путем обжима титанового слитка листы 7 титанового сплава, содержащего легирующие элементы, приварили в вакууме к поверхности сляба 6, проиллюстрированного на Фиг. Следует отметить, что в отношении значений концентрации элемента в части поверхностного слоя в Таблице 11 показанные значения были получены путем выполнения линейного анализа с использованием метода EPMA и усреднения результатов измерения в диапазоне от поверхности до нижней кромки слоя сплава.
Наружное зеркало справа, сферическое с регулировкой снаружи зеркальная поверхность вертикальная. Изнутри регулируемое лев.
Наружное зеркало слева, асферическое, с электр. Наружное зеркало слева, сферическое с регулировкой снаружи зеркальная поверхность вертикальная. Наружное зеркало слева с электр. Наружное зеркало слева, регулируемое изнутри, со специальным зеркальным покрытием хром вместо серебра.
Наружное зеркало слева, плоское, с эл. Наружное зеркало слева, с электрической регулировкой и с обогревом, сферическое повышенного радиуса.
Поясной ремень безопасности с механизмом втягивания ремня безопасности для центрального заднего сиденья. Power adjustment for driver seat with memory function, front passenger seat, man. Power adjustment for driver seat with memory function, front passenger seat not height-adjustable. Electric seat adjustment for both front seats, left seat with memory feature, mech. Разблокировка спинок передних сидений с доп. Разблокировка спинок передних сидений с функц.
Easy-Entry и доп. Easy-Entry, доп. Неразделенная подушка задн. Регулировка по высоте в ручном режиме для передних сидений плюс настройка наклона подушек сидений. Плёнка с подложкой из пенистого пластика для облицовки дверей и боковин со вставкой из искусственной кожи. Ткань для облицовки дверей и боковин со спресованной плёнкой по всей поверхности, сзади без пепельницы.
Плёнка с подложкой из пенистого пластика и зеркальная плёнка Raschel для облицовки дверей и боковин. Ткань для облицовки дверей и боковин с плёнкой с подложкой из пенистого пластика по всей поверхности.
Плёнка с подложкой из пенистого пластика и с кругловязанным материалом для облицовки дверей и боковин. Комфортное напольное покрытие с усиленным днищем багажного отсека для не более чем 4 мест на заднем сиденье. Разделённые подушка задн. Частично складное многоместное сиденье в 1-ом ряду, и комплект для постзаводской установки сидений во 2-ом ряду. Подушка задн. Неразделённая подушка задн. Сиденье водителя с электрорегулятором продольного положения, высоты сиденья, наклона подушки и спинки.
Сиденье водителя с электрорегулятором продольного положения, высоты сиденья, наклона подушки и спинки правый руль. Регулировка сидений: левого с электроприводом и функцией памяти, правого - с мех. Регулировка сидений: правого с электроприводом и функцией памяти, левого - с мех.
Manual height adjustment for front seatsplus seat squab inclination and depth adjustment on the left. Manual height adjustment for front seatsplus seat squab inclination and depth adjustment on the right. Передние ремни безопасности с электр. Релинги чёрного цвета с 2-мя несущими штангами с серебряной анодацией с защитой от кражи с приложением в сумке.
Сетка для багажа, используемая и как карман, вкл.
Солнцезащитная шторка для заднего стекла, с эл. Обивка дверей и боковин вспененной пленкой и кругловязанным материалом, с мягкой обивкой подлокотников. Центральный замок с дистанционным радиоуправлением, салонной кнопкой запирания 4 дверей и функцией блокировки замков. Система центральной блокировки замков с дистанционным управлением и дополнительной системой запирания. Ветровое стекло с затемнением с цветной полосой и смотровым окошком для номера шасси, с обогревом.
Ветровое стекло с теплозащитным остеклением с цветной полосой и смотровым окошком для номера шасси. Система центральной блокировки замков с дистанционным управлением, блокировкой дверей изнутри и без охранной блокировки. Система центр.
Прозрачные стёкла в дверях кабины водителя, груз. Цветные стёкла в дверях кабины водителя, груз. Передние трёхточечные автоматические ремни безопасности с преднатяжителями и регулировкой по высоте, спорт.
Передние трехточечные ремни безопасности с авт. Спереди электрич. Подлокотники для сиденья водителя, на стороне переднего пассажира - двухместное сиденье с поручнем. Без подлокотника для сиденья водителя, на стороне переднего пассажира - двухместное сиденье с поручнем.
Индивидуальное зеркало справа, с подсветкой, с крышкой и спецнадписью для североамериканского региона NAR. Right vanity mirror, illuminated, with cover and special mirror imprint South Korea , extractable. Подушки безопасности для водителя и переднего пассажира с подушкой безопасности для защиты колен. Подушки безопасности для водителя и переднего пассажира двухступенчатые для североамер.
ПБ для водителя и переднего пассажира с деактивацией ПБ на стороне переднего пассажира, включая ПБ для защиты колен.
Подготовка для постзаводской установки двух трехточ. Разблокировка спинки левого передн. Разблокировка спинки правого передн. Потолочная обивка в комф. Обивка потолка водит. Каркас складн. Транспортировочный защитный чехол система усадки с доп. Транспортировочный защитный чехол сборная система с доп.
Транспортировочный защитный чехол многократного использования с доп. Газонаполненный амортизатор капота с дистанц. Наружное зеркало слева, асферическое, с эл. Релинги с серебряной анодацией с 2-мя несущими штангами с серебряной анодацией с защитой от кражи с приложением в сумке. Sun visors with mirror without cover, front passenger side with airbag label on sun visor and B-pillar.
Обивка дверей и боковин вспененной пленкой и круглым вязанием, небольшие вставки ткани -Plain Velour-. Оптимированные под правила безопасности передние подголовники с регулировкой в продольной оси и по высоте. Рамочные подголовники для передних сидений с регулировкой по высоте и по наклону, с функцией KIE. Подголовники с регулировкой по высоте и по наклону, плюс подголовники для заднего сиденья кемпера.
Италия M начиная с го м. М недействит. PP E. Sun visors with mirror, on front passenger side without cover and airbag label on B-pillar front pass. Центральный подлокотник спереди с вещевым ящиком, 2 воздушных дефлектора и 2 подстаканника сзади. Полозья за сиденьями кабины, на боковой стенке напротив сдвижной двери и на полу грузового отсека. Полозья позади сидений кабины, слева и справа на боковине напротив сдвижной двери и на полу груз.
Система подачи свеж. Внешнее зеркало справа, сферическое, с эл. Стран Перс. Внешнее зеркало слева, сферическое, с эл. Наружное зеркало с функцией памяти, с автоматическим затемнением, эл. Наружные зеркала с эл. Наружные зеркала с функцией памяти, авт. Наружное зеркало с автоматическим затемнением, эл. Наружное зеркало со стороны водителя с регулировкой снаружи, со стороны передн.
Exterior mirrors, electrically adjust. Exterior mirrors, electrically-folding and electrically adjust. Электронный иммобилайзер с противоуг. Противоугонная система с электронным иммобилайзером, охраной салона, автономной сиреной и общим открыванием.
Противоугонная система с электронным иммобилайзером, охраной салона, автономной сиреной и защитой от буксировки. С комплектом для VTS система слежения за автомобилем с Drivercard и подсоединением к системе охранной сигнализации. С комплектом для VTS система слежения за автомобилем с Drivercard и блокировкой повторного пуска. С комплектом для VTS сист.
С комплектом для VTS система слежения за автомобилем с подсоединением к системе охранной сигнализации. США аппаратное оборудование для реч. With extended safety system proactive passenger protection system, basic, front, rear, and side. Би-ксеноновые фары, для ближнего и дальнего света, включая адаптивное освещение и дневной режим освещения светодиодами. Галогенные основные фары для правостороннего движения, исполнение для США с повор.
Галогенные основные фары для правостороннего движения, исполнение для США с доп. Двойные фары для левостороннего движения, со встроенными фарами дальнего света исполнение для Японии. Подготовка для постзаводской установки магнитолы с антенной с подавлением радиопомех, без динамика -ов. Двойные фары для правостороннего движения газоразрядные лампы с встроенными фарами дальнего света исполнение для США. Двухфункциональные основные фары с газоразрядной лампой, для правостороннего движения исполнение для США.
Двойные фары для левостороннего движения газоразрядная лампа , со встроенными фарами дальнего света. Двухфункциональные основные фары с газоразрядной лампой, для левостороннего движения исполнение для Японии.
Двойные фары для правостороннего движения со встроенными фарами дальнего света, исполнение для США. Боковые повторители указателей поворота большого размера мм мм с габаритными фонарями. Боковые повторители указателей поворота большого размера мм мм с адаптером и с габаритными фонарями. Крышка для второй АКБ без аккумуляторной батареи и подготовки к установке аккумуляторной батареи.
Поясничная опора спереди с эл. LED headlamps with cornering light separate daytime running lights with special class-A surface. Комбинированный фонарь стоп-сигнал, указатель поворота, стоян.
Preparation for tail lamp assembly, withextended cable and deactivation of the lamp failure check unit. Подготовка для постзаводской установки комбинир. Звуковой сигнал с двойным тоном при повышенном влиянии окружающей среды устойчивость к водяным брызгам. Система охлаждения двигателя с зависящим от температуры режимом вентилятора вентилятор с вязкостной муфтой.
Усилитель торм.
